機(jī)械設(shè)備工業(yè)的迅速發(fā)展，對(duì)潤(rùn)滑油脂也提出了更高的要求。上世紀(jì)單一金屬的復(fù)合皂基潤(rùn)滑脂，如復(fù)合鈣、復(fù)合鋁、復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂以其優(yōu)良的高溫性能，在高溫設(shè)備中得到廣泛的應(yīng)用。但是這些單一金屬的復(fù)合皂基潤(rùn)滑脂各有優(yōu)缺點(diǎn)。混合金屬桌基脂，如鋰-耗基脂、銷-鈉基脂等，通常可以彌補(bǔ)相應(yīng)的單一皂基脂的某些性能上的缺陷，加上我國(guó)設(shè)備及工藝條件的成熟，正在成為我國(guó)目前潤(rùn)滑脂行業(yè)內(nèi)的新寵。為了滿足潤(rùn)滑脂長(zhǎng)壽命、低污染發(fā)展的需要，有必要研制混合金屬皂基脂，使其兼有單一金屬?gòu)?fù)合皂基潤(rùn)滑脂的一些優(yōu)點(diǎn)，又能克服單一金屬?gòu)?fù)合皂基潤(rùn)滑脂的某些缺點(diǎn)。

　　羥基硬脂酸同癸二酸、冰乙酸相復(fù)配，在適當(dāng)條件下可以制備使用性能優(yōu)異的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂。本文試圖探討羥基硬脂酸同癸二酸、冰乙酸復(fù)配效果，從而為形成多元潤(rùn)滑脂產(chǎn)品提供更多的研究出路。

　　1復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂、復(fù)合鈣基潤(rùn)滑脂與復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂性能特點(diǎn)復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂是采用鋰皂與低分子酸鋰通過共晶而形成的固-液分散體系，復(fù)合鈣基潤(rùn)滑脂是采用鈣皂與低分子酸鈣通過共晶而形成的固-液分散體系，復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂采用鋰皂、鈣皂作為稠化劑與低分子鋰鹽（鈣鹽）共晶而形成一種復(fù)雜的固-液分散體系。復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂由于采用了鋰鈣混合皂，可以改善鋰基潤(rùn)滑脂的抗水性和極壓抗磨性，同時(shí)提高了鈣基潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)。三種潤(rùn)滑脂的性能特點(diǎn)比較見表1.表1復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂、復(fù)合鈣基潤(rùn)滑脂與復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂性能特點(diǎn)潤(rùn)滑脂特點(diǎn)復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂滴點(diǎn)一般大于260，高溫不流失；抗氧化能力強(qiáng)；具有較長(zhǎng)軸承使用壽命；良好的抗微動(dòng)磨損性能。

　　復(fù)合鈣基潤(rùn)滑脂一般滴點(diǎn)大于250；良好的極壓性能；良好的抗淋水性；高溫條件和儲(chǔ)存時(shí)出現(xiàn)表面硬化。

　　復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂滴點(diǎn)高于鈣基脂；極壓性優(yōu)于復(fù)合鋰基月旨；抗水性優(yōu)于鋰基脂；改善了復(fù)合鋰基脂的抗剪切性能，不存在復(fù)合鈣基脂的表面硬化現(xiàn)象。

　　系。現(xiàn)從事潤(rùn)滑脂研究工作，已公開發(fā)表論文數(shù)篇。

　　由表1可以分析，復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂兼有單一金屬?gòu)?fù)合皂基潤(rùn)滑脂的一些優(yōu)點(diǎn)，又能克服單一金屬?gòu)?fù)合皂基潤(rùn)滑脂的某些缺點(diǎn)。

　　正因?yàn)閺?fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂兼具幾種單一金屬?gòu)?fù)合皂基潤(rùn)滑脂的性能優(yōu)點(diǎn)，從而成為未來一段時(shí)期內(nèi)潤(rùn)滑脂發(fā)展方向和趨勢(shì)。

　　現(xiàn)代研究證明，復(fù)合皂基潤(rùn)滑脂并不是在單一的金屬原子上連接著兩個(gè)不同酸根，而是單獨(dú)的脂肪酸皂同單獨(dú)的低分子鹽通過共結(jié)晶而形成的一種膠體結(jié)構(gòu)。由此推斷，某一脂肪酸皂同另一種不同金屬的低分子有機(jī)酸鹽，只要采用適當(dāng)?shù)闹苽涔に嚕强梢灾苽涑龈叩吸c(diǎn)潤(rùn)滑脂的。

　　2試驗(yàn)制備脂工藝實(shí)驗(yàn)室采用常壓兩步皂化法生產(chǎn)復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂，即首先使氫氧化鋰和氫氧化鈣先與羥基硬脂酸進(jìn)行皂化反應(yīng)，升溫脫水后升至某一指定溫度，再加入第二、第三種低分子酸（復(fù)合劑）進(jìn)行皂化復(fù)合反應(yīng)。

　　其試驗(yàn)過程為：向制脂簽中加人部分基礎(chǔ)油、羥基硬脂酸，升溫溶化后慢慢加入皂化所需的氫氧化鋰和氫氧化鈣水溶液，進(jìn)行皂化反應(yīng)，皂化溫度為90~110t：。皂化結(jié)束后，迅速升溫使皂基脫水完全，物料在快速冷至90：左右，加人復(fù)合劑，攪拌lOnn，緩慢加人反應(yīng)所需的氫氧化鋰和氫氧化鈣水溶液，升溫至130T左右，進(jìn)行皂化復(fù)合反應(yīng)，反應(yīng)結(jié)束后，迅速升溫至最高煉制溫度，并保持20min，加人剩余基礎(chǔ)油，繼續(xù)攪拌冷卻至70后，進(jìn)行研磨即得成品。

　　3羥基硬脂酸與癸二酸、冰乙酸復(fù)配在復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的應(yīng)用效果考察要得到性能優(yōu)異的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂，需要用合理科學(xué)的試驗(yàn)方法安排3種酸的比例。將性能優(yōu)異的配方篩選出來后，進(jìn)一步用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)評(píng)價(jià)考察其使用性能是否優(yōu)異。

　　為了便于考察，我們?cè)跐?rùn)滑脂2種正皂比例32相同、不添加任何極壓抗磨劑的情況下進(jìn)行試驗(yàn)。

　　3.1羥基硬脂酸與癸二酸相匹配的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的應(yīng)用效果考察羥基硬脂酸與癸二酸摩爾比是影響復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂性能的重要因素，主要影響指標(biāo)為滴點(diǎn)和錐入度，不同比例下復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂性質(zhì)變化見表2.表212-羥基硬脂酸與癸二酸摩爾比對(duì)復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂性質(zhì)的影響錐人度/O.lrmn、鋼網(wǎng)分油從表2中可以看出，隨著羥基硬脂酸與癸二酸摩爾比的增大，制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)也相應(yīng)的提高，只有當(dāng)摩爾比增大到一定程度后，潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)才能滿足指標(biāo)要求。同時(shí)可以看出，復(fù)合劑摩爾比對(duì)潤(rùn)滑脂稠度也有一定的影響，隨著復(fù)合劑摩爾比的增大，潤(rùn)滑脂稠度下降，錐入度增大，而且鋼網(wǎng)分油量也有所增大。

　　綜合復(fù)合劑摩爾比、滴點(diǎn)、錐入度、經(jīng)濟(jì)性等多種因素，我們選用羥基硬脂酸與癸二酸摩爾比為1：0.5時(shí)制備復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂。其性能見表3，同時(shí)我們?cè)诒碇幸擦谐隽?極壓復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂的部分指標(biāo)要求。

　　表31：0.5復(fù)合劑摩爾比時(shí)復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂性質(zhì)復(fù)合鈣基2*極壓復(fù)合i：潤(rùn)滑脂：基潤(rùn)滑脂標(biāo)準(zhǔn)稠化劑量/%復(fù)合劑摩爾比工作錐人度/0.1mm 10萬次差值滴點(diǎn)鋼網(wǎng)分油（1，2仙）/%水淋流失量（38尤，1/%四球機(jī)極壓試驗(yàn)?zāi)ズ壑睆?mm從表3中可以看出，在無需添加任何極壓抗磨添加劑的情況下，復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂即可滿足極壓復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂的部分指標(biāo)要求。說明在12-羥基硬脂酸與癸二酸摩爾比為1：0.5時(shí)制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂具有高滴點(diǎn)、優(yōu)良的抗水淋流失性以及優(yōu)良的極壓抗磨性等性質(zhì)。

　　3.2羥基硬脂酸與冰乙酸相匹配的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的應(yīng)用效果考察12-羥基硬脂酸與冰乙酸以不同摩爾比復(fù)配制備復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的性質(zhì)變化，見表4. -羥基硬脂酸與冰乙酸摩爾比的增大，制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)也相應(yīng)的提高，只有當(dāng)摩爾比增大到一定程度后，潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)才能滿足指標(biāo)要求。同時(shí)可以看出，復(fù)合劑摩爾比對(duì)潤(rùn)滑脂稠度影響比較大，特別是復(fù)合劑摩爾比大于1：。5后，潤(rùn)滑脂稠度下降很快，而且鋼網(wǎng)分油量也相應(yīng)增大。

　　為了橫向比較12-羥基硬脂酸-癸二酸復(fù)合劑與12-羥基硬脂酸-冰乙酸復(fù)合劑對(duì)潤(rùn)滑脂錐人度、滴點(diǎn)的影響，結(jié)合表2給出錐人度、滴點(diǎn)隨復(fù)合劑摩爾比變化趨勢(shì)示意圖，見、。

　　復(fù)合劑摩爾比對(duì)潤(rùn)滑脂錐入度的影響（系列1癸二酸系列2?冰乙酸）從中可以看出，隨著復(fù)合劑摩爾比的增大，羥基硬脂酸與癸二酸復(fù)合制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的稠度降低幅度小于羥基硬脂酸與冰乙酸復(fù)合制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的稠度降低幅度。

　　表412-羥基硬脂酸與冰乙酸摩爾比對(duì)復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂性質(zhì)的影響摩爾比滴點(diǎn)/t錐人度/0.1r60次10萬次nm鋼網(wǎng)分油復(fù)合劑摩爾比對(duì)潤(rùn)滑脂滴點(diǎn)的影響（系列1?癸二酸系列2?冰乙酸>從中可以看出，隨著復(fù)合劑摩爾比的增大，羥基硬脂酸與癸二酸復(fù)合制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)提高幅度大于羥基硬脂酸與冰乙酸復(fù)合制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)提高幅度。

　　鑒于羥基硬脂酸與冰乙酸復(fù)合制備復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂對(duì)滴點(diǎn)的提高幅度未達(dá)到預(yù)計(jì)目標(biāo)，并且對(duì)潤(rùn)滑脂稠度影響偏大，所以在試驗(yàn)中我們未對(duì)其性質(zhì)進(jìn)行詳細(xì)考察。

　　3.3羥基硬脂酸與癸二酸、冰乙酸相匹配的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的應(yīng)用效果考察在試驗(yàn)中，我們又考察了羥基硬脂酸與癸二酸、冰乙酸制備的三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂，表5列出了羥基硬脂酸與癸二酸、冰乙酸以不同摩爾比制備的三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的性質(zhì)。

　　表5三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂性質(zhì)。目三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂銅化劑量/%復(fù)合劑摩爾比工作錐人度/0.1mm 10萬次差值滴點(diǎn)四球機(jī)極壓試驗(yàn)PB值/N磨痕直徑/mm綜合表2、表4、表5的數(shù)據(jù)，我們可以看出，隨著羥基硬脂酸與癸二酸、冰乙酸摩爾比的增大，制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的滴點(diǎn)隨之提高，而且高于二元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂。同時(shí)可以看出，三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的稠度隨著羥基硬脂酸與癸二酸、冰乙酸摩爾比的增大而降低，而且在相同皂量的條件下，三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的稠度低于二元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂。

　　比較二元組分和三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的抗水淋流失性可以看出，二元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的抗水性優(yōu)于三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂。

　　從表5中可以看出，隨著羥基硬脂酸與癸二酸、冰乙酸摩爾比的增大，制備的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂的極壓抗磨性能提高，并且高于二元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂。

　　4結(jié)論利用羥基硬脂酸與癸二酸復(fù)配，在適合的工藝條件下，可以制備高滴點(diǎn)、性能優(yōu)良的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂。其復(fù)配摩爾比最好大于1：利用羥基硬脂酸與癸二酸、冰乙酸制備的三元組分復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)滑脂，潤(rùn)滑脂在滴點(diǎn)、極壓抗磨性能上均優(yōu)于二元組分的復(fù)合鋰-鈣基潤(rùn)（上接第39頁(yè)）的供應(yīng)狀況見表2.表22008-2012年按地區(qū)分環(huán)烷基油的供應(yīng)狀況，t 2012年過剩/（短缺）美洲歐洲、中東和非洲亞太地區(qū)合計(jì)Ergon公司地區(qū)總裁PerKlintstam表不，當(dāng)前面臨著一些最大的挑戰(zhàn)，包括適用的不含蠟原油總體上減少，環(huán)烷基油生產(chǎn)商將采取脫蠟措施，有針對(duì)性正確應(yīng)用的產(chǎn)品矛盾突出，另外，歐盟來發(fā)展障礙和挑戰(zhàn)。

作者：佚名　來源：中國(guó)潤(rùn)滑油網(wǎng)